Phụ lục: Tiêu chuẩn quốc gia TCVN 2737:2023

Phụ lục A

(tham khảo)

Trọng lượng đơn vị của vật liệu

A.1  Trọng lượng đơn vị của một số vật liệu có thể tham khảo trong Bảng A.1.

Bảng A.1 - Trọng lượng đơn vị của một số vật liệu

Đơn vị tính bằng kilôniutơn trên mét khối

A.2  Để có thêm thông tin, trọng lượng đơn vị của các vật liệu khác có thể tham khảo trong các tiêu chuẩn sản phẩm và các tài liệu kỹ thuật do nhà sản xuất, chế tạo công bố.

Phụ lục B

(quy định)

Danh mục cần trục theo nhóm chế độ làm việc và tải trọng va chạm của cần trục với gối chặn cuối đường ray

B.1  Danh mục một số cần trục theo nhóm chế độ làm việc

Bảng B.1 - Danh mục một số cần trục theo nhóm chế độ làm việc

B.2  Tải trọng do va chạm cần trục với gối chặn cuối đường ray

B.2.1  Giá trị tiêu chuẩn F_k của tải trọng ngang, hướng dọc theo đường cẩu và sinh ra do va chạm của cần trục vào gối chặn cuối đường ray được xác định theo công thức:

trong đó:

F_k tính bằng kilôniutơn (kN);

v là vận tốc của cần trục ở thời điểm va chạm, lấy bằng một nửa vận tốc danh nghĩa, tính bằng mét trên giây (m/s).

f là độ nhún lớn nhất có khả năng xảy ra của bộ giảm xóc, tính bằng mét (m), lấy bằng:

0,1 - đối với các cần trục có móc mềm và sức nâng không lớn hơn 50 T thuộc các nhóm chế độ làm việc từ A1 đến A7;

0,2 - đối với các trường hợp khác.

m là khối lượng quy đổi của cần trục, được xác định theo công thức:

trong đó:

m_b là khối lượng cầu của cần trục, tính bằng tấn (T);

m_c là khối lượng xe tời, tính bằng tấn (T)

m_q là sức nâng của cần trục, tính bằng tấn (T);

k là hệ số, lấy bằng:

0 - đối với các cần trục có móc mềm;

1,0 - đối với cần trục có móc cứng.

L là nhịp của cần trục, tính bằng mét (m).

L₁ là khoảng cách từ xe tời tới ray có gối chặn cần tính tải trọng va chạm, tính bằng mét (m).

B.2.2  Giá trị tính toán F_d của tải trọng ngang do va chạm đang xét được xác định theo công thức:

trong đó:

γ_f là hệ số độ tin cậy về tải trọng, lấy theo 9.8;

F_k xác định theo công thức (B.1).

Giá trị F_d lấy không lớn hơn giá trị giới hạn F_u nêu trong Bảng B.2 hoặc theo lý lịch cầu trục.

Bảng B.2 - Giá trị giới hạn F_u của tải trọng ngang do va chạm của cần trục với gối chặn cuối đường ray

Phụ lục C

(quy định)

Phương pháp xác định mốc chuẩn

C.1  Khi xác định hệ số k(z_e) theo công thức (12), nếu mặt đất xung quanh nhà và công trình không bằng phẳng thì độ cao tương đương z_e được xác định thông qua độ cao z (xem 10.2.4) và z được xác định như sau:

a) Trường hợp mặt đất có độ dốc nhỏ so với phương nằm ngang i ≤ 0,3, độ cao z được tính từ mặt đất (mốc chuẩn) đặt nhà và công trình tới điểm cần xét.

b) Trường hợp mặt đất có độ dốc 0,3 < i < 2, độ cao z được tính từ mặt cao độ công trình quy ước z₀ (mốc chuẩn) (xem Hình C.1a) thấp hơn so với mặt đất thực tới điểm cần xét.

c) Trường hợp mặt đất có độ dốc lớn i ≥ 2, mặt cao độ công trình quy ước z₀ (mốc chuẩn) để tính độ cao z thấp hơn mặt đất thực được xác định theo Hình C.1b.

CHÚ THÍCH: Bên trái điểm A: z₀ = z₁; Trên đoạn BC: z₀ = H(2 - i)/1,7; Bên phải điểm D: z₀ = z₂; Trên đoạn AB và CD: z₀ được xác định bằng nội suy tuyến tính.

a) Khi mặt đất có độ dốc 0,3 < i < 2

CHÚ THÍCH: Bên trái điểm C: z₀ = z₁; Bên phải điểm D: z₀ = z₂; Trên đoạn CD: z₀ được xác định bằng nội suy tuyến tính.

b) Khi mặt đất có độ dốc i ≥ 2

Hình C.1 - Mặt cao độ công trình quy ước z₀ (mốc chuẩn)

Phụ lục D

(tham khảo)

Minh họa các dạng địa hình

Hình D.1 - Hình ảnh minh họa địa hình dạng A

Hình D.2 - Hình ảnh minh họa địa hình dạng B

Hình D.3 - Hình ảnh minh họa địa hình dạng C

Phụ lục E

(tham khảo)

Một số công thức đơn giản tính hệ số hiệu ứng giật G_f và kích thước tương đương cho một số mặt bằng phức tạp của công trình

E.1  Một số công thức đơn giản tính hệ số hiệu ứng giật G_f

Đối với nhà cao tầng có hình dạng đều đặn theo chiều cao và có chu kỳ dao động riêng cơ bản thứ nhất T₁ > 1 s và chiều cao không quá 150 m, có thể xác định hệ số hiệu ứng giật G_f theo các công thức sau để tính toán sơ bộ:

- Đối với nhà bê tông cốt thép:

- Đối với nhà thép:

trong đó:

h là chiều cao công trình, tính bằng mét (m).

E.2  Kích thước tương đương cho một số mặt bằng phức tạp của công trình

Đối với một số công trình có mặt bằng phức tạp dạng chữ U, X, Y, Z, L thì kích thước tương đương của mặt bằng công trình có thể được xác định như đối với công trình có mặt bằng hình chữ nhật trên cơ sở kích thước của hình chữ nhật tương đương:

a) Đối với công trình có mặt bằng hình chữ U và X: xem các hình E.1a và E.1b;

b) Đối với công trình có mặt bằng hình chữ Y: xem các hình E.1c và E.1d;

c) Đối với công trình có mặt bằng hình chữ L và chữ Z: xem các hình E.1e và E.1f.

a) Mặt bằng công trình hình chữ U

b) Mặt bằng công trình hình chữ X

c) Mặt bằng công trình hình chữ Y đôi

CHÚ THÍCH: .

d) Mặt bằng công trình hình chữ Y đơn

Hình E.1 - Kích thước tương đương cho một số mặt bằng phức tạp của công trình

CHÚ THÍCH: 

e) Mặt bằng công trình hình chữ L

CHÚ THÍCH: 

f) Mặt bằng công trình hình chữ Z

Hình E.1 (kết thúc)

Phụ lục F

(quy định)

Hệ số khí động

F.1  Kết cấu phẳng đứng độc lập

F.1.1  Tường phẳng (kể cả tường chắn mái), hàng rào và kết cấu tương tự

F.1.1.1  Hệ số c_x cho các vùng khác nhau của kết cấu (Hình F.1) lấy theo Bảng F.1.

F.1.1.2  Độ cao tương đương z_e = h.

F.1.1.3  Hệ số đặc của kết cấu φ là tỉ số giữa diện tích phần đặc và diện tích bao của kết cấu.

Khi L > 4h

Khi L ≤ 4h

Khi L ≤ 2h

Hình F.1 - Các vùng trên tường phẳng, hàng rào và kết cấu tương tự

Bảng F.1 - Hệ số c_x cho các vùng trên tường phẳng, hàng rào và kết cấu tương tự (xem Hình F.1)

F.1.2  Bảng quảng cáo

Đối với bảng quảng cáo nằm cách mặt đất một khoảng z_g ≥ d/4 (Hình F.2): c_x = 2,5 k_λ, trong đó k_λ được xác định theo F.18.

Khi z_g < d/4 và b/d ≤ 1 thì cũng có thể lấy c_x = 2,5k_λ.

Hợp lực của các tải trọng hướng vuông góc với mặt phẳng bảng quảng cáo cần được đặt ở độ cao tâm hình học của bảng quảng cáo với độ lệch tâm theo phương ngang e = ±0,25b. Độ cao tương đương z_e lấy bằng 

Hình F.2 - Bảng quảng cáo

F.2  Mái bằng

F.2.1  Mái được coi là mái bằng khi có góc dốc α trong khoảng - 5° < α < 5°.

F.2.2  Mái được chia thành các vùng như trên Hình F.3.

F.2.3  Đối với mái bằng và mái có các cạnh bo tròn hoặc vát góc (Hình F.3b), độ cao tương đương lấy bằng z_e = h. Đối với mái bằng có tường chắn mái (xem Hình F.3a), độ cao tương đương lấy bằng z_e = h + h_p.

F.2.4  Hệ số khí động áp lực c_e cho từng vùng lấy theo Bảng F.2.

CHÚ THÍCH: Hệ số khí động áp lực c_e cho tường chắn mái được xác định theo F.1.1.

Hình F.3 - Mái bằng

Bảng F.2 - Hệ số c_e cho mái bằng

F.3  Mái dốc một phía

F.3.1  Mái dốc một phía, bao gồm cả các phần nhô ra, được chia thành các vùng như trên Hình F.4.

F.3.2  Độ cao tương đương lấy bằng z_e = h.

F.3.3  Hệ số khí động áp lực c_e được xác định cho từng vùng theo các bảng F3a và F.3b.

a) Sơ đồ chung

b) Góc hướng gió θ = 0° và θ = 180°

c) Góc hướng gió θ = 90°

Hình F.4 - Mái dốc một phía

Bảng F.3a - Hệ số khí động áp lực ngoài c_e cho mái dốc một phía khi góc hướng gió θ = 0° và θ = 180°

Bảng F.3b - Hệ số khí động áp lực ngoài c_e cho mái dốc một phía khi góc hướng gió θ = 90°

F.4  Nhà mái dốc hai phía có mặt bằng hình chữ nhật

F.4.1  Tường thẳng đứng

F.4.1.1  Hệ số khí động c_e cho các vùng trên các tường của nhà có mặt bằng chữ nhật (Hình F.5a) lấy theo Bảng F.4.

Đối với tường nghiêng (Hình F.5b) với góc nghiêng trong khoảng 45° < ω < 90°, các hệ số khí động được xác định tương tự như đối với tường thẳng đứng.

Hình F.5a - Tường thẳng đứng của nhà có mặt bằng chữ nhật

Hình F.5b - Tường nghiêng của nhà có mặt bằng chữ nhật

Bảng F.4 - Hệ số c_e cho tường thẳng đứng của nhà có mặt bằng chữ nhật

F.4.1.2  Đối với các tường bên có lô gia nhô ra, hệ số khí động ma sát lấy bằng c_f = 0,1.

F.4.2  Mái dốc hai phía

F.4.2.1  Mái dốc hai phía được chia thành các vùng như trên Hình F.6.

F.4.2.2  Hệ số khí động áp lực c_e cho các vùng của mái được xác định theo các bảng F.5a và F.5b phụ thuộc vào hướng gió.

F.4.2.3  Đối với mái trơn dài khi góc hướng gió θ = 90° (Hình F.6c) thì hệ số khí động ma sát c_f = 0,02.

a) Sơ đồ chung

b) Góc hướng gió θ = 0°          e = min (b; 2h)

c) Góc hướng gió θ = 90°

CHÚ DẪN:

1 - Phía đón gió;

2 - Phía hút gió.

Hình F.6 - Mái dốc hai phía của nhà có mặt bằng chữ nhật

Bảng F.5a - Hệ số c_e khi góc hướng gió θ = 0°

Bảng F.5b - Hệ số c_e khi góc hướng gió θ = 90°

F.5  Mái dốc bốn phía

F.5.1  Mái dốc bốn phía, bao gồm cả các phần nhô ra, được chia thành các vùng như trên Hình F.7.

F.5.2  Độ cao tương đương lấy bằng z_e = h.

F.5.3  Hệ số khí động áp lực c_e cho từng vùng lấy theo Bảng F.6.

Hình F.7 - Mái dốc bốn phía

Bảng F.6 - Hệ số khí động áp lực ngoài c_e cho mái dốc bốn phía

F.6  Nhà mặt bằng chữ nhật có mái vòm và gần vòm

F.6.1  Sự phân bố hệ số khí động c_e cho các vùng A, B, C trên bề mặt mái được thể hiện trên Hình F.8.

F.6.2  Hệ số khí động c_e cho tường lấy theo Bảng F.4.

F.6.3  Khi xác định độ cao tương đương z_e theo 10.2.4: h = h₁ + 0,7f.

CHÚ THÍCH 1: Khi 0 < h₁/d < 0,5 thì c_e1 có thể được xác định bằng nội suy tuyến tính.

CHÚ THÍCH 2: Khi 0,2 < f/d ≤ 0,3 và h₁/d ≥ 0,5 thì phải xét hai giá trị của hệ số khí động c_e cho vùng A.

Hình F.8 - Phân bố hệ số khí động c_e trên bề mặt mái vòm và mái gần giống vòm

F.7  Công trình mặt bằng tròn có mái chỏm cầu và mái nón

F.7.1  Đối với mái chỏm cầu (xem Hình F.9a), giá trị hệ số khí động áp lực ngoài c_e lấy không đổi dọc theo các tiết diện song song với B-B. Các giá trị của hệ số c_e tại các vị trí A và C, cũng như tại tiết diện B-B được thể hiện trên Hình F.9a. Đối với các tiết diện trung gian, hệ số c_e được xác định bằng nội suy tuyến tính.

Hình F.9a - Mái chòm cầu

F.7.2  Đối với mái nón (xem Hình F.9b), giá trị hệ số khí động áp lực ngoài c_e khi góc dốc của mái 15° < α < 30° được xác định theo Bảng F.7.

Hình F.9b - Mái nón

Bảng F.7 - Hệ số khí động áp lực ngoài c_e cho mái nón

F.7.3  Đối với mái chỏm cầu và mái nón khi xác định độ cao tương đương z_e theo 10.2.4: h = h₁ + 0,7f.

F.8  Nhà có cửa trời dọc nhà và nhà có chiều cao thay đổi

F.8.1  Đối với các vùng A và B (Hình F.10), hệ số c_e được xác định theo các bảng F.5a và F.5b.

F.8.2  Đối với các cửa trời của vùng C (Hình F.10b):

trong đó: λ = a/h_f, với h_f là chiều cao các cửa trời của vùng C.

F.8.3  Đối với các vùng còn lại của mái: c_e = - 0,5.

F.8.4  Đối với các mặt đứng và tường thẳng đứng của nhà, hệ số c_e được xác định theo Bảng F.2.

F.8.5  Khi xác định độ cao tương đương z_e theo 10.2.4: h = h₁.

a) Nhà có cửa trời dọc nhà

b) Nhà có chiều cao thay đổi

CHÚ DẪN: 1 - Tường chắn gió

Hình F.10 - Nhà có cửa trời dọc nhà và nhà có chiều cao thay đổi

F.9  Nhà có cửa trời trên đỉnh

F.9.1  Đối với cửa trời phía đón gió, hệ số c_e được xác định theo các bảng F.5a và F.5b.

F.9.2  Đối với các cửa trời còn lại, hệ số c_e được xác định như đối với vùng C (xem F.8).

F.9.3  Đối với các phần còn lại của mái: c_e = - 0,5.

F.9.4  Đối với các mặt đứng và tường thẳng đứng của nhà, hệ số c_e được xác định theo Bảng F.4.

F.9.5  Khi xác định độ cao tương đương z_e theo 10.2.4: h = h₁.

Hình F.11 - Nhà có cửa trời trên đỉnh

F.10  Nhà có mái răng cưa

F.10.1  Đối với vùng A (Hình F.13), hệ số c_e được xác định theo các bảng F.5a và F.5b.

F.10.2  Đối với vùng còn lại của mái, hệ số c_e = - 0,5.

F.10.3  Đối với các mặt đứng và tường thẳng đứng của nhà, hệ số c_e được xác định theo Bảng F.4.

F.10.4  Khi xác định độ cao tương đương z_e theo 10.2.4: h = h₁.

F.10.5  Hệ số khí động ma sát cho mái răng cưa c_f = 0,04.

Hình F.12 - Nhà có mái răng cưa

F.11  Nhà có góc lõm

F.11.1  Hệ số c_e cho tường và mái của nhà có góc lõm (Hình F.13) được nêu trong Bảng F.8.

Hình F.13 - Mặt bằng của nhà có góc lõm

Bảng F.8 - Hệ số c_e cho tường và mái của nhà có góc lõm

F.11.2  Khi xác định độ cao tương đương z_e theo 10.2.4: h = h₁.

F.12  Xét đến áp lực trong

F.12.1  Độ hở của tường chắn μ được xác định bằng tỉ số giữa tổng diện tích lỗ mở của tường chắn và tổng diện tích tường chắn.

F.12.2  Khi độ hở μ ≤ 5 %: c_i1 = c_i2 = ± 0,2. Đối với mỗi tường nhà, dấu “cộng” hoặc “trừ” cần được lựa chọn theo điều kiện thực hiện phương án bất lợi nhất của tải trọng.

Khi μ ≥ 30 %: c_i1 = - 0,5; c_i2 = 0,8.

F.12.3  Các hệ số khí động c_e cho mặt ngoài cần được lấy theo F.2 đến F.10.

Hình F.14 - Các hệ số khí động có xét đến áp lực trong

F.13  Mái che

Hệ số khí động c_e của bốn loại mái che (Hình F.15) với kết cấu đỡ (ví dụ: cột, trụ) không có tấm chắn đứng đặc được xác định theo Bảng F.9.

CHÚ DẪN:

1 - Kết cấu đỡ không có tấm chắn đứng đặc.

Hình F.15 - Các sơ đồ phân bố hệ số c_e cho mái che

Bảng F.9 - Hệ số c_e cho mái che

F.14  Khối cầu

F.14.1  Hệ số khí động cản chính diện c_x của khối cầu khi z_g ≥ d/2 (Hình F.16) được xác định theo các biểu đồ trên Hình F.17 phụ thuộc vào hệ số Reynold Re (xem F.14.4) và độ nhám tương đối δ = Δ/d, trong đó Δ là độ nhám bề mặt, tính bằng mét (m) (xem F.19).

Khi z_g < d/2, hệ số c_x cần được tăng lên 1,6 lần.

Hình F.16 - Khối cầu

Hình F.17 - Hệ số khí động cản chính diện c_x của khối cầu

F.14.2  Hệ số lực nâng khối cầu c_z lấy như sau:

khi z_g > d/2: c_z = 0;

khi z_g < d/2: c_z = 0,6.

F.14.3  Độ cao tương đương z_e (xem 10.2.4): z_e = z_g + d/2.

F.14.4  Số Reynold Re được xác định theo công thức:

trong đó:

d là đường kính khối cầu, tính bằng mét (m);

v là độ nhớt động học, lấy bằng 0,145 x 10^-4 m²/s;

V(z_e)_3 600s,50 là vận tốc gió trung bình trong khoảng thời gian 3 600 s ứng với chu kỳ lặp 50 năm, tại độ cao tương đương z_e, tính theo công thức:

với:

V(z_e)_{3 600s,50} tính bằng mét trên giây (m/s);

V_3s,50 là vận tốc gió 3s (lấy trung bình trong khoảng thời gian 3 s) ứng với chu kỳ lặp 50 năm, lấy theo [1];

 và ᾱ lấy theo Bảng 10;

z_e là độ cao tương đương, tính bằng mét (m).

F.15  Công trình và các cấu kiện kết cấu có bề mặt trụ tròn

F.15.1  Hệ số khí động áp lực ngoài c_e1 (xem Hình F.18) được xác định theo công thức:

trong đó:

k_λ1 = 1 - khi c_β > 0;

k_λ1 = k_λ - khi c_β < 0, với k_λ xác định theo F.18.

Sự phân bố hệ số c_β trên bề mặt trụ tròn khi δ = Δ/d < 5.10^-4 (Δ xem trong F.19) được thể hiện trên Hình F.19 ứng với các số Reynold Re khác nhau (Re tính theo công thức (F.1)). Giá trị các góc β_min và β_b trên Hình F.19, cũng như giá trị các hệ số c_min và c_b tương ứng với các góc này được nêu trong Bảng F.10.

Hình F.18 - Hệ số khí động của công trình và các cấu kiện kết cấu có bề mặt trụ tròn

Hình F.19 - Sự phân bố hệ số c_β trên bề mặt trụ tròn

Bảng F.10 - Các giá trị β_min, β_b, c_min và c_b

F.15.2  Giá trị các hệ số khí động áp lực c_e2 và c_i (Hình F.18) được nêu trong Bảng F.11. Hệ số c_i cần được kể đến đối với “mái nổi” (cũng có thể gọi là “mái phao”), cũng như khi không có mái.

Bảng F.11 - Các hệ số c_e2 và c_i

F.15.3  Hệ số khí động cản chính diện c_x được xác định theo công thức:

trong đó:

k_λ xác định theo F.18 phụ thuộc vào độ mảnh hiệu dụng của công trình;

c_x∞ là hệ số, lấy theo biểu đồ trên Hình F.20 phụ thuộc vào số Reynold Re (xem F.14.4) và độ nhám tương đối δ = Δ/d (Δ là độ nhám bề mặt, xem trong F.19); đối với công trình hình trụ tròn có sườn thì Δ là chiều cao sườn.

Hình F.20 - Hệ số c_x∞

F.15.4  Đối với dây dẫn c_x = 1,2.

F.15.5  Hệ số khí động cản chính diện c_xβ của các cấu kiện nằm nghiêng (Hình F.21) được xác định theo công thức:

trong đó

c_x được xác định theo các số liệu trong F.15, F.16 và F.17;

β là góc giữa trục cấu kiện và hướng gió dọc theo trục x.

CHÚ DẪN:

1 - Cấu kiện;

2 - Hình chiếu của cấu kiện lên mặt phẳng xy.

Hình F.21 - Cấu kiện nằm nghiêng

F.15.6  Số Reynold Re được xác định theo công thức (F.1) trong F.14.4, trong đó:

z_e = 0,8h - đối với công trình thẳng đứng;

z_e lấy bằng khoảng cách từ mặt đất đến trục của công trình - đối với công trình nằm ngang.

F.16  Công trình hình lăng trụ và các cấu kiện kết cấu

F.16.1  Hệ số khí động cản chính diện c_x của công trình hình lăng trụ được xác định theo công thức:

trong đó:

k_λ được xác định theo F.18 phụ thuộc vào độ mảnh hiệu dụng của công trình λ_e;

c_x∞ được lấy theo biểu đồ trên Hình F.22 đối với tiết diện chữ nhật và theo Bảng F.12 đối với tiết diện n góc và các cấu kiện kết cấu (dạng định hình).

Hình F.22 - Hệ số khí động cản chính diện c_x của công trình hình lăng trụ

Bảng F.12 - Hệ số c_x∞ cho tiết diện n góc và các cấu kiện kết cấu (dạng định hình)

F.16.2  Hệ số khí động cản chính diện c_x đối với các thanh định hình lấy bằng 1,4 (c_x = 1,4).

F.17  Kết cấu rỗng

F.17.1  Chỉ dẫn chung

F.17.1.1  Các hệ số khí động của kết cấu rỗng được tính trên diện tích các mặt của giàn không gian hoặc diện tích bao của giàn phẳng.

F.17.1.2  Hướng trục x đối với giàn phẳng trùng với hướng gió và vuông góc với mặt phẳng kết cấu giàn; đối với giàn không gian hướng gió tính toán được chỉ trong Bảng 14.

F.17.2  Kết cấu rỗng phẳng đứng độc lập

Hệ số khí động c_x của kết cấu rỗng phẳng đứng độc lập (Hình F.23) được xác định theo công thức:

trong đó

c_xi là hệ số khí động của thanh thứ i của kết cấu:

- lấy bằng 1,4 (c_xi = 1,4) đối với thanh định hình;

- được xác định theo các chỉ dẫn trong F.12 và F.13 tương ứng đối với các cấu kiện tiết diện tròn và chữ nhật; khi đó k_λ = 1;

A_i là diện tích hình chiếu thanh thứ i của kết cấu (xem thêm F.17.5);

A_c là diện tích bao của kết cấu: A_c = L · h (xem thêm F.17.5).

Hình F.23 - Kết cấu rỗng phẳng đứng độc lập

F.17.3  Dãy kết cấu rỗng phẳng song song nhau

Đối với kết cấu đón gió, hệ số c_x1 được xác định như đối với giàn đứng độc lập; đối với các kết cấu từ thứ hai trở đi, c_x2 = c_x1η.

Đối với giàn làm bằng ống khi Re < 4·10⁵, hệ số η được xác định theo Bảng F.13 phụ thuộc vào khoảng cách tương đối giữa các giàn b/h (Hình F.24) và hệ số đặc của giàn φ (xem F.17.5).

Hình F.24 - Dãy kết cấu rỗng phẳng song song nhau

Bảng F.13 - Hệ số η

Đối với giàn làm bằng ống khi Re ≥ 4 · 10⁵, hệ số η = 0,95.

CHÚ THÍCH: Số Reynold Re cần được xác định theo công thức (F.1), trong đó d là đường kính trung bình các ống.

F.17.4  Tháp rỗng và giàn không gian

Hệ số khí động c_t của tháp rỗng và giàn không gian (Hình F.25) được xác định theo công thức:

trong đó:

c_x được xác định như đối với giàn đứng độc lập;

η được xác định như đối với dãy giàn phẳng (xem F.17.3);

k₁ là hệ số, lấy theo Bảng F.14.

Hình F.25 - Tháp rỗng và giàn không gian

Bảng F.14 - Hệ số k₁

F.17.5  Hệ số đặc của kết cấu

Hệ số đặc của kết cấu φ được xác định theo công thức:

trong đó:

A_i là diện tích hình chiếu của cấu kiện thứ i trong giàn;

A_c là diện tích bao của kết cấu (xem Hình F.26).

Hình F.26 - Các thông số để xác định hệ số đặc φ của giàn

F.18  Xét đến độ mảnh hiệu dụng của công trình

Giá trị hệ số k_λ phụ thuộc vào độ mảnh hiệu dụng λ_e của cấu kiện hoặc công trình được lấy theo biểu đồ trên Hình F.27. Độ mảnh hiệu dụng λ_e phụ thuộc vào độ mảnh λ = L/b và được xác định theo Bảng F.15. Hệ số đặc φ xem F.17.5.

Hình F.27 - Hệ số k_λ

Bảng F.15 - Độ mảnh hiệu dụng λ_e

F.19  Xét đến độ nhám bề mặt ngoài

Tùy theo sự gia công bề mặt kết cấu và vật liệu dùng để chế tạo kết cấu, độ nhám Δ của bề mặt kết cấu được nêu trong Bảng F.16.

Bảng F.16 - Độ nhám Δ của bề mặt kết cấu

Đơn vị tính bằng mét

Phụ lục G

(quy định)

Độ võng và chuyển vị

G.1  Xác định độ võng và chuyển vị

G.1.1  Khi xác định độ võng và chuyển vị cần phải kể đến tất cả các yếu tố chính ảnh hưởng đến giá trị của chúng (biến dạng không đàn hồi của vật liệu, sự hình thành vết nứt, việc xét đến sơ đồ biến dạng, việc xét đến các kết cấu liền kề, độ mềm dẻo của các nút liên kết và nền). Khi có đủ cơ sở, có thể không cần tính đến một số yếu tố nào đó hoặc tính đến bằng phương pháp gần đúng.

G.1.2  Đối với kết cấu dùng loại vật liệu có tính từ biến thì phải kể đến sự tăng độ võng theo thời gian. Khi khống chế độ võng theo yêu cầu tâm sinh lý thì chỉ kể đến từ biến ngắn hạn xuất hiện ngay sau khi đặt tải, còn theo yêu cầu công nghệ và cấu tạo (trừ khi tính toán kể đến tải trọng gió), thẩm mỹ - tâm lý thì kể đến từ biến toàn phần.

G.1.3  Khi xác định độ võng ngang của cột nhà một tầng và của trụ cầu cạn do tải trọng ngang của cần trục cần chọn sơ đồ tính của cột (trụ) có kể đến điều kiện liên kết với giả thiết:

- Cột nhà và trụ các cầu cạn trong nhà không có dịch chuyển ngang ở cao độ gối tựa trên cùng (nếu sàn mái không tạo thành tấm cứng trong mặt phẳng ngang, cần kể đến độ mềm dẻo theo phương ngang của gối tựa này);

- Trụ các cầu cạn ngoài trời được coi như công xôn.

G.1.4  Khi kết cấu xây dựng dao động thì việc phân loại dao động, các thông số quy định, các giá trị giới hạn cho phép của chúng đối với nhà ở, nhà công cộng và nhà công nghiệp phải được quy định theo yêu cầu của các tiêu chuẩn có liên quan.

Khi có các thiết bị và dụng cụ độ chính xác cao nhạy với dao động của kết cấu mà chúng đặt trên đó thì giá trị giới hạn của chuyển vị rung, vận tốc rung và gia tốc rung cần được xác định theo nhiệm vụ thiết kế.

G.1.5  Tình huống tính toán, mà trong đó phải xác định độ võng, chuyển vị và các tải trọng tương ứng với chúng, phải được lựa chọn tùy thuộc vào việc tính toán được thực hiện theo các yêu cầu nào.

Tình huống tính toán được đặc trưng bởi sơ đồ tính toán kết cấu, loại tải trọng, giá trị các hệ số điều kiện làm việc và các hệ số độ tin cậy, số lượng các trạng thái giới hạn được xét đến trong tình huống tính toán đó.

Nếu việc tính toán được thực hiện theo yêu cầu công nghệ thì tình huống tính toán cần phải phù hợp với tác dụng của các tải trọng gây ảnh hưởng đến sự làm việc của các thiết bị công nghệ.

Nếu việc tính toán được thực hiện theo yêu cầu cấu tạo thì tình huống tính toán cần phải phù hợp với tác dụng của các tải trọng gây ra các hư hỏng của các cấu kiện liền kề do độ võng và chuyển vị quá lớn.

Nếu việc tính toán được thực hiện theo yêu cầu tâm sinh lý thì tình huống tính toán cần phải phù hợp với trạng thái có liên quan đến dao động của kết cấu và khi đó phải kể đến các tải trọng gây ảnh hưởng đến dao động của kết cấu quy định trong tiêu chuẩn này và các tiêu chuẩn khác có liên quan.

Nếu việc tính toán được thực hiện theo yêu cầu thẩm mỹ - tâm lý thì tình huống tính toán cần phải phù hợp với tác dụng của các tải trọng thường xuyên và tạm thời dài hạn.

Đối với kết cấu mái và sàn tầng được thiết kế với độ vồng thi công thì khi khống chế độ võng theo yêu cầu thẩm mỹ - tâm lý, độ võng đứng xác định được cần phải giảm đi một đại lượng bằng giá trị độ vồng thi công đó.

G.1.6  Độ võng của các cấu kiện của sàn tầng và mái theo yêu cầu cấu tạo không được vượt quá khoảng cách (khe hở) giữa mặt dưới của các cấu kiện đó và mặt trên (đỉnh) của tường ngăn, vách kính, khuôn cửa sổ, khuôn cửa đi và các cấu kiện cấu tạo khác nằm dưới các cấu kiện chịu lực.

G.1.7  Trong trường hợp giữa các tường có tường ngăn chịu lực (với chiều cao gần bằng chiều cao tường) thì giá trị L trong mục 2a Bảng G.1 lấy bằng khoảng cách giữa mặt trong của các tường chịu lực (hoặc các cột) và các tường ngăn (hoặc giữa mặt trong của các tường ngăn như trên Hình G.1).

a) Có một tường ngăn

b) Có hai tường ngăn

CHÚ DẪN:

Hình G.1 - Sơ đồ xác định các giá trị L (L₁, L₂, L₃) khi có tường ngăn nằm giữa các tường chịu lực

G.1.8  Độ võng của kết cấu vì kèo khi có đường ray của cần trục treo (Bảng G.1, mục 2c) lấy bằng hiệu các độ võng f₁ và f₂ của các kết cấu vì kèo liền kề nhau (Hình G.2).

CHÚ DẪN:

CHÚ THÍCH:

f₁ - Độ võng của kết cấu vì kèo chịu lực nhiều nhất;

f₂ - Độ võng của kết cấu vì kèo gần kết cấu vì kèo chịu lực nhiều nhất.

Hình G.2 - Sơ đồ tính độ võng của kết cấu vì kèo khi có đường ray của cần trục treo

G.1.9  Chuyển vị ngang của khung cần được xác định trong mặt phẳng tường và tường ngăn mà tính toàn vẹn của chúng cần được đảm bảo.

G.2  Độ võng giới hạn

G.2.1  Độ võng đứng giới hạn của cấu kiện kết cấu

G.2.2.1  Độ võng đứng giới hạn f_u của các cấu kiện kết cấu và tải trọng tương ứng dùng để xác định độ võng f được nêu trong Bảng G.1.

Bảng G.1 - Độ võng đứng giới hạn f_u và tải trọng tương ứng để xác định độ võng đứng f

G.2.2  Yêu cầu tâm sinh lý

Độ võng giới hạn theo yêu cầu tâm sinh lý của các cấu kiện của sàn tầng (dầm, xà, bản), cầu thang, ban công, lôgia, các phòng trong nhà ở và nhà công cộng, cũng như các phòng sinh hoạt của nhà sản xuất cần được xác định theo công thức:

trong đó:

g là gia tốc trọng trường;

p là giá trị tiêu chuẩn của tải trọng do trọng lượng con người gây ra dao động, lấy theo Bảng G.2;

p₁ là giá trị tiêu chuẩn giảm của tải trọng lên sàn, lấy theo Bảng G.2;

q là giá trị tiêu chuẩn của tải trọng do trọng lượng của cấu kiện đang tính và các kết cấu tựa lên nó;

n là tần số gia tải khi người đi lại, lấy theo Bảng G.2;

b là hệ số, lấy theo Bảng G.2.

Độ võng f cần được xác định do tổng các tải trọng φ₁p + p₁ + q, trong đó là hệ số xác định theo công thức (3).

Bảng G.2 - Các hệ số p, p₁, n, b